Портал освітньо-інформаційних послуг «Студентська консультація»

  
Телефон +3 8(066) 185-39-18
Телефон +3 8(093) 202-63-01
 (093) 202-63-01
 studscon@gmail.com
 facebook.com/studcons

<script>

  (function(i,s,o,g,r,a,m){i['GoogleAnalyticsObject']=r;i[r]=i[r]||function(){

  (i[r].q=i[r].q||[]).push(arguments)},i[r].l=1*new Date();a=s.createElement(o),

  m=s.getElementsByTagName(o)[0];a.async=1;a.src=g;m.parentNode.insertBefore(a,m)

  })(window,document,'script','//www.google-analytics.com/analytics.js','ga');

 

  ga('create', 'UA-53007750-1', 'auto');

  ga('send', 'pageview');

 

</script>

Аналіз та розрахунок допустимого навантаження синхронного компенсатора на базі турбогенератора до 160 МВт з виробленим ресурсом

Тип роботи: 
Бакалаврська робота
К-сть сторінок: 
62
Мова: 
Українська
Оцінка: 

розташовується в нижній частині пазів, в яких розташовані котушки обох обмоток, і у верхній частині п'яти пазів кожного великого зубця. «Нижня» обмотка містить 56 витків;- « Верхня »обмотка А з чотирма витками в котушках розташована вгорі тільки тих пазів, в яких розташовані котушки обох обмоток.« Верхня »обмотка містить 72 витка;- зрушення початків обмоток (наприклад, за великими котушками) становить 27°41'32 .3 ";- зсув осей МДС обмоток складає кут, рівний а = 33°13 ';- в пазах великих зубців, у верхній частині яких розташовані трьохліткові котушки фази В, в їх нижній частині встановлені магнітні вставки (бруски з магнітною сталлю) для зменшення магнітного опору магнітної системи ротора;- в чотирьох робочих обмотаних пазах, розташованих за годинниковою стрілкою від більших зубців, вгорі розташовані четирьохвиткові котушки фази А, а нижній частини цих чотирьох пазів, не зайняті обмотками, також заповнюються магнітними вставками для зменшення магнітного опору бочки ротора.

Таким чином, новий модернізований ротор з двома обмотками містить 128 витків на відміну від вихідного ротора, який містить 126 витків в одноосній обмотці.Однообмоточний ротор традиційного базового двополюсного турбогенератора для зручності порівняння з новим двохобмотковим можна розглядати як окремий випадок двохобмоткового ротора з двома умовними колінеарними обмотками, кожна з яких розташована на одному з полюсів.
Для підведення струму збудження до другої обмотки на модернізованому роторі потрібна установка додатково двох контактних кілець, що конструктивно опрацьовано і не викликає ускладнень. Розміщення додаткової пари контактних кілець на хвостовику вала ротора показано на рис 3.2.
Рис. 3.2. Розміщення чотирьох контактних кілець на хвостику вала модернізованого ротора.
 
Для серійного (однообмоточного) ротора Fа + Fв = 1.0 + 1.0 = 2.0. Отже, сумарна МДС нового модернізованого двохобмоткового ротора всього лише в 2/1.949 = 1.026 рази менше, ніж сумарна МДС базового однообмоточного ротора.
У зв'язку з цим при роботі нового модернізованого турбогенератора типу ТГВ-200Д-2ППВ (ППВ - з поздовжньо-поперечним збудженням) в режимах з видачею реактивної потужності, які лімітуються допустимої (номінальною) величиною струму ротора, допустиме навантаження по активній та реактивній потужності буде практично такою ж, як і для турбогенератора типу ТГВ-200Д з базової конструкції з традиційним одноосьовим ротором.Наявність же двох неколінеарних і неортогональних обмоток збудження дозволить значно збільшити межі допустимого навантаження турбогенератора типу ТГВ-200Д-2ППВ в режимах зі споживанням реактивної потужності.
При роботі з глибоким споживанням реактивної потужності фаза. А, ротора може бути використана як основна поздовжня обмотка з орієнтацією по осі «d», а фаза В - як чисто поперечна моментна обмотка, яка живиться спеціальною системою збудження в режимі переривчастих струмів і забезпечуюча стійкість роботи в цих зонах, які є зонами нестійких режимів для конструкції з традиційною одноосною обмоткою.
Дослідження з поздовжньо-поперечним збудженням синхронних машин показує, що для успішного вирішення проблеми стійкості роботи турбогенератора з двохобмоткоим ротором в режимах глибокого споживання реактивної потужності достатньо забезпечити складову МДС в поперечній осі (q), що дорівнює 10-20% від сумарної МДС ротора.
Запропонована конструктивна схема модернізації ротора забезпечує достатні температурні запаси як в номінальних, так і в перехідних режимах з дворазовою форсировкою струму в одній з обмоток протягом 20 с [б]. Розрахункова оцінка динамічної стійкості модернізованого за такою конструктивною схемою турбогенератора ТГВ-200Д показує, що, наприклад, при трифазному КЗ за блоковим трансформатором такий турбогенератор має запас стійкості приблизно на 25-45% вище (залежно від вихідного режиму роботи), ніж серійний ТГВ-200Д [7]. З урахуванням результатів досліджень, а також виконаних електромагнітних розрахунків турбогенератора ТГВ-200Д-2ППВ в режимах перезбудження при різних значеннях cos φ і при збереженні номінального значення струму ротора, визначена верхня гілка діаграми допустимих навантажень (PQ - діаграми) від cos φ = 0 до cos φн = 0.8.
Допустимі навантаження в режимах споживання реактивної потужності в основному будуть обмежуватися нагріванням торцевих зон сердечника статора, обумовленим помітним посиленням магнітних потоків розсіювання обмоток в цих режимах, коли МДС обмоток статора і ротора підсумовуються, а не віднімаються, як це має місце в режимах роботи з видачею реактивної потужності.Для зниження шкідливого впливу магнітних потоків розсіювання на підвищення нагріву кінцевих пакетів сердечника статора, з урахуванням досвіду створення і досліджень асинхронізованого турбогенератора типу АСТГ-200-2, в новому модернізованому турбогенераторі потрібно також модернізація сердечника статора з впровадженням низки спеціальних заходів, а саме:
-застосування мідних електромагнітних екранів, розташованих під нажимними фланцями, з їх відгином в осьовому напрямку на горизонтальну циліндричну поверхню на внутрішньому діаметрі фланця (див. рис. 3.3);
-виконання розтинів в зубцях на висоту всього зубця із заходом в область ярма;
-забезпечення монолітності кінцевих пакетів сердечника їх склейкою;
-застосування косих ділянок розтинів в зонах коронок зубців, що дозволяють при шихтовці забезпечити перекрій розсічених ділянок та підвищити їх монолітність і міцність;
-застосування розтинів під дном пазів сердечника статора в торцевих пакетах із заходом на глибину 40-50 мм в радіальному напрямку в область ярма;
-застосування силових пружинних акумуляторів (тарілчастих пружин), що встановлюються під гайками стяжних призм на натискних фланцях з обох сторін сердечника, що дозволяють зберегти зусилля запресовування сердечника статора при його усадці в процесі тривалої експлуатації.
З урахуванням застосування вищепереліченихзаходів, впроваджених в асинхронізованих турбогенераторах типу АСТГ-200-2, на основі експериментальних
Фото Капча