+3 8(066) 185-39-18
fПредмет:
Тип роботи:
Курсова робота
К-сть сторінок:
41
Мова:
Русский
(θ =0°ПКВ), соединяют прямой линией, продолжая её до пересечения с осью "Рсж". Полученную точку на оси "Рсж" и точку на оси "d", соответствующую зазору в свече 0,7 мм, соединяют прямой линией и продолжают её до пересечения с осью "Unp1. Точка пересечения прямой линии с осью даст искомое значение Uпр1(38кВ).
Рисунок 3. Номограмма определения пробивного напряжения свечи в режиме полного дросселя при температуре +20°С
Второй член формулы Unp2 определяют по номограмме (рисунке 4) аналогичным образом. На оси "ε" откладывают заданное значение степени сжатия (ε=9,0) и полученную точку соединяют с точкой на оси "nдв", соответствующей заданной частоте вращения коленчатого вала (nдв=1000 мин-1), линию продолжают до пересечения с осью "1".
Точку на оси "1" соединяют прямой с точкой на оси "θ", соответствующей заданному углу опережения зажигания (0°ПКВ) для выбранной частоты вращения коленчатого вала двигателя, и на пересечении с осью "Тсж" находят точку, которую соединяют прямой линией с точкой на оси "2", полученной от пересечения с прямой, проведенной через точку, отложенную на оси "Рсж" (Рсж=20•105 Па из номограммы, приведенной на рисунке 3), и точку на оси "d", соответствующую зазору свечи 0,7 мм. Пересечение прямой линии, соединяющей точки, на оси "2" и оси Тсж", с осью "Unp2" дает искомое значение Unp2 (24 кВ).
Рисунок 4. Номограмма определения снижения пробивного напряжения свечи в результате ионизации при температуре сжатия
Третий член формулы находят по номограмме, приведенной на рисунке 5. На оси "Рсж" откладывают значение Рсж, определенное ранее по номограмме (рисунок 3), и через полученную точку и точку на оси "d", соответствующую зазору 0,7мм, проводят прямую до пересечения с осью "1". Полученную точку на оси "1" соединяют с точкой на оси "nдв", соответствующей заданной частоте вращения коленчатого вала двигателя (nдв=1000 мин-1). Пересечение полученной прямой с осью "Unp3" дает искомое значение UпрЗ (4,5 кВ).
Рисунок 5. Номограмма определения снижения пробивного напряжения свечи вследствие ионизации под влиянием температуры центрального электрода
Результирующее значение Unp в режиме полного дросселя при nдв=1000 мин-1 для зазора свечи 0,7 мм будет равно,
Unp(0,7)=Unp1-Unp2-Unp3=38-24-4,5=9,7 (кB).
Для зазора свечи, отличающегося от 0,7 мм, значение пробивного напряжения определяют по формуле
Unp(d)=Unp(0,7)+10(d-0,7).
Для приведенного примера
Unp(0,8)=Unp(0,7)+10(0,8-0,7)=9,7+10(0,8-0,7)=10,7 кВ.
Расчет величины пробивного напряжения для других частот вращения в режиме полного дросселя, производится аналогично. Результаты расчета сведены в таблицу 1.
По полученным результатам расчетов построены зависимости пробивного напряжения свечи зажигания Uпр и требуемого вторичного напряжения системы зажигания U2* от частоты вращения коленчатого вала двигателя в режиме полного дросселя: Uпр = ƒ(nдв) и U2* = ƒ(nдв). Зависимости приведены на рисунке 6.
Таблица 1
Рисунок 6. Зависимость пробивного напряжения Uпр и требуемого вторичного напряжения U2* системы зажигания от частоты вращения коленчатого вала двигателя в режиме полного дросселя
1.2 Расчет энергии искрового разряда
На основании экспериментальных данных /2/ была выведена эмпирическая формула, связывающая величину энергии искры с параметрами двигателя:
(мДж).
Эта формула показывает, что требуемая для надежного воспламенения энергия искры обратно пропорциональна степени сжатия, частоте вращения коленчатого вала двигателя, зазору в свече зажигания и прямо пропорциональна тактности двигателя τ.
Данная формула действительно соответствует тепловой природе зажигания. С увеличением степени сжатия растут давление и температура в момент искрового разряда, а следовательно, величина требуемой для надежного воспламенения энергии уменьшается. Увеличение зазора также приводит к снижению величины требуемой энергии.
Увеличение частоты вращения коленчатого вала двигателя приводит к возрастанию температуры в камере сгорания (из-за уменьшения теплообмена газов в стенки цилиндра и увеличения содержания остаточных газов), и, хотя вместе с этим усиливаются турбулентные пульсации, требуется меньшие значения энергии искрового разряда для воспламенения топливной смеси.
Расчет требуемой для надежного воспламенения энергии искрового разряда Wp* можно производить по номограмме, представленной на рисунке 7. Расчет ведется следующим образом. На оси “n, мин-1” откладывают значение частоты вращения коленчатого вала двигателя, для которой определяется величина энергии разряда (n=1000 мин-1). Затем через эту точку и точку на оси “ε”, которая соответствует величине степени сжатия двигателя (ε=9,0), проводят прямую до пересечения с осью “1”.
Рисунок 7. Номограмма определения энергии искрового разряда, требуемой для надежного воспламенения
Полученную точку на оси “1” соединяют прямой с точкой 4 на оси “3”, соответствующей 4-тактному двигателю, и отмечают точку пересечения прямой с осью “2”. Через полученную на оси “2” точку и точку на оси “d, мм”, соответствующую величине зазора в свече (d=0,8), проводят прямую до пересечения с осью “Wp*” дает искомое значение требуемой величины энергии в мДж (Wp* = 20,2 мДж).
Для других частот вращения расчет ведется аналогичным образом. Результаты расчета сведены в таблицу 2 и построена графическая зависимость Wp* = ƒ(nдв) (рисунок 8).
Таблица 2
Рисунок 8. Зависимость требуемой энергии искрового разряда Wp* от частоты вращения коленчатого вала двигателя n