+3 8(066) 185-39-18
fПредмет:
Тип роботи:
Курсова робота
К-сть сторінок:
21
Мова:
Українська
style="text-align: justify;">де s – коефіцієнт, який залежить від розрахункової схеми елементу. Для вільно опертої балки при рівномірно розподіленому навантаженні s =5 / 48.
Граничний прогин для ребристої плити згідно табл. 4[5] становить [f]=2,5(см).
Повна кривизна 1 / r в середині прольоту плити визначається за формулою (166.1) [ 5]
1 / r = ( 1 / r)1 – ( 1 / r )2 + (1 / r)3,
де (1 / r)1 - кривизна від короткочасної дії всього навантаження;
(1/r)2 – кривизна від короткочасної дії постійного і довготривалого навантаження;
(1/r)3 – кривизна від тривалої дії постійного і довготривалого навантаження.
Кривизни (1 / r)1, (1 / r)2 , (1 / r)3 визначаються за формулою (159)[5]
1 / r = ,
при цьому (1 / r)1 і (1 / r)2 визначаємо при значені ψs, що відповідає короткочасній дії навантаження, а (1 / r)3 - при ψs, що відповідає тривалій дії навантаження.
Коефіцієнт ψs, що враховує роботу розтягнутого бетону на ділянках між тріщинами, визначаємо за формулою (165) [5]
ψs = 1,25 – φls • φm ≤ 1,0,
тут φls коефіцієнт, що враховує тривалість дії зовнішнього навантаження, приймається по табл. 36 [5] :
φls1 = φls2 = 1,1; φls3 = 0,8.
Коефіцієнт φm визначається за формулою (168) [5]
тут Мr – нормативне значення згинального моменту від відповідного навантаження, а саме : Мr1 = 67,06 (кН• м), Мr2 = Мr3 = 41,35 (кН• м).
Пружнопластичний момент опору поперечного перетину відносно нижньої грані визначається за формулою Wp1 = γ • Wred,
де γ = 1,75 –для таврового перерізу з поличкою в стиснутій зоні бетону.
Момент опору приведеного поперечного перерізу по нижній зоні
Wred = Ired/Yo.
Для обчислення Ired і Yo визначаємо площу приведеного перерізу.
При α = Es / Eb = 20 • 104 / 23 • 103 = 8,7.
Ared =A+α•As=bf /hf /+ bf hf +b•(h–hf /- hf)+α•As=
117•3.8+119•3.8+31.2(22-3.8-3.8)+8.7•17.81=1500.2(см2).
Статичний момент приведеного перерізу відносно нижньої грані
S red = bf / • hf / •(h – 0,5 • hf / )+ b•(h – hf /-hf)•0,5•h +bfhf• 0.5hf• α • As • a =
= 117•3.8•(22–0,5•3.8)+31.2 (22–3.8-3.8)•0,5•22+ 119•3.8•0.5•3.8+
+8.7•17.81•2= 13903.3 (см3).
Відстань від нижньої грані до центра ваги приведеного перерізу
Yo = S red / A red = 13903.3 / 1500.2 = 9.27(cм).
Момент інерції приведеного перерізу відносно його центра ваги
Ired = bf / • (hf /)3 / 12 +bf / • hf / • (h – 0,5 • hf / – yo)2 + b • (h – hf /-hf)3 / 12 +
b •(h – hf /-hf) • (0,5 • h– yo)2+ bf • (hf )3 / 12 +bf • hf • (yo – 0,5 • hf )2 +
+ α • As • (yo – a)2 = 117 •3.83 / 12 + 117 •3.8 (22 – 0,5 •3.8 – 9.27)2+
+ 31.2 • (22 – 3.8-3.8)3 / 12 + 31.2 • (22 – 3.8-3.8) • (22/2 –9.27)2 +
+119 •3.83 / 12 + 119 •3.8 (9.27 – 0,5 •3.8)2+ 8.7•17.81•(9.27 –2)2 = 95065 (см4).
Обчислюємо :
Wred = 95065 / 9.27 = 10255 (см3);
Wp1 = 1,75 •10255 = 17946.5 (см3);
φm1 = 1,15 • (100) • 17946.5 / 72.18 • 105 = 0,29;
φm2 = φm3 = 1,15• (100) •17946.5/ 46.6 • 105 = 0,44;
ψs1 = 1,25 – 1,1• 0,29 = 0.931, приймаємо ψs1 = 0.931;
ψs2 = 1,25 – 1,1• 0,44 = 0,766, приймаємо ψs1 = 0.766;
ψs3 = 1,25 – 0,8 • 0,44 = 0.898 ,приймаємо ψs3 = 0.898
Для спрощення подальшого розрахунку, без суттєвої похибки і її впливу на точність результатів, наближено приймаємо висоту стиснутої зони бетону рівної товщині полички, тобто x = h f / = 3.8 (см),
тоді z = ho – 0,5 • h‘f =19 – 0,5 •3.8 = 17.1 (см).
Обчислюємо
(l/r)1=(67.06 • 105 • 0.931) / (17.1 • 17.81 • 20 • 106 • (19 –3.8))= 6.7 • 10-5 (1/см);
(l/r)2=(41.35 • 105 • 0,766)/ (17.1 • 17.81 • 20 • 106 • (19 –3.8))=3.8 • 10-5 (1/см);
(l/r)3=(41.35 • 105 • 0.898) / (17.1 • 17.81 • 20 • 106 • (19 –3.8))=4.01 • 10-5 (1/см);
(l/r)=(6,70 – 3.80 + 4.01) • 10-5 = 6.91 • 10-5 (1/см).
Кінцевий прогин плити в середині її прольоту
f=5 / 48 • 5842 • 6.91 • 10-5 = 2.45(см) < [f] = 2,5 (см),
тобто жорсткість плити достатня.
Кінцевий прогин плити в середині її прольоту
f=5 / 48 • 5842 • 6,87 • 10-5 = 2.44(см) < [f] = 2,5 (см),